Войти в мой кабинет
Регистрация
ГОТОВЫЕ РАБОТЫ / ДИПЛОМНАЯ РАБОТА, ЭНЕРГЕТИЧЕСКОЕ МАШИНОСТРОЕНИЕ

Проектирование цифровой подстанции напряжениям 220/110/20 кв

kisssaaa0721 3200 руб. КУПИТЬ ЭТУ РАБОТУ
Страниц: 128 Заказ написания работы может стоить дешевле
Оригинальность: неизвестно После покупки вы можете повысить уникальность этой работы до 80-100% с помощью сервиса
Размещено: 18.09.2021
Выпускная квалификационная работа посвящена проектированию цифровойподстанции напряжениям 220/110/20 кВ. В работе выдвинута идея проектирования цифровой подстанции в соответствии с требованиями стандартов серии МЭК 61850, при этом показана характеристика существующих подстанций , анализируются понятие и требованияцифровой подстанций, архитектуры цифровой подстанции, достоинства и ихособенности от объемов внедрения цифровых технологий, а также рассмотрены устройства преобразования дискретных и аналоговых сигналов. Рассматриваются главные проблемы в выборе архитектуры цифровой подстанции и нахождения оптимального решения для внедрения цифровых технологий. Структура работы представлена введением, четырьмя разделами, заключением, списком использованных источников и приложениями. В работе использованы 24 таблиц,22 рисунка и 3 приложения, список использованных источников содержит 18 источник. Общий объем выпускной квалификационной работы составляет 95 страниц пояснительной записки.
Введение

Введение В настоящее время одним изнаправлений развития отечественной и мировойэлектроэнергетики является применение на энергообъектах цифровых устройств релейной защиты, противоаварийной автоматики, контроллеров автоматизированной системы управления технологическим процессом, систем коммерческого учета и контроля качества электроэнергии. В мире началось массовое внедрение решений класса «цифровая подстанция», основанных на стандартах серии МЭК 61850, реализуются технологии управления «интеллектуальная сеть», что говорит об актуальности выбранной темы. Цифровая подстанция должна соответствовать требованиям надёжности и безопасности, её основными элементами являются цифровое оборудование для преобразования дискретных и аналоговых сигналов, коммутаторы для передачи информации и команд. Для безопасной эксплуатации цифровых подстанций необходимо проводить периодические осмотры и проверки основного оборудования. Цель выпускной квалификационной работы заключается в проектировании цифровой подстанции напряжениям 220/110/20 кВ, а также выбор оборудования для передачи цифровых данных по протоколам стандарта МЭК 61850. Опираясь на цель работы необходимо решить следующий ряд задач: 1. Выбор и проверка параметров оборудования; 2. Выбор устройств релейной защиты и автоматики; 3. Рассмотреть основные положения стандарта МЭК 61850; 4. Проектирование цифровой подстанции; 5. Рассмотреть основные технологические решения и особенности проекта «Цифровая подстанция». Теоретическая значимость выпускной квалификационной работы заключается в изучении способови порядка проектированияцифровой подстанциис требованиями стандарта МЭК 61850. 13.03.02.160000.000 ПЗ Лист 7 Из Лист № докум. Подп. Дата Практическая значимость работы состоит в возможности применения полученных знаний при выборе оборудования для передачи данных по протоколамстандарта МЭК 61850. При написании работы были использованы такие методы научного исследования как анализ, синтез и сравнение. Информационной базой являются такие источники, как: правила устройстваэлектроустановок, стандарт МЭК 61850, методические указания по проектированию ЦПС. Также были использованы книги Рожковой Л.Д., Васильева А.А., исправочники Неклепаева Б.Н., Карапетяна И. Г., Киреевой Э.А. Структура выпускной квалификационной работы состоит из введения, четырёх глав, заключения, списка использованных источников. Во введении разъяснена актуальность темы работы, сформулированы цель изадачи, указаны методы исследования. В первой главе выпускной квалификационной работы «Проектирование электрической части станции» путём произведения расчётов и проверок выбрано наиболее подходящее по ряду критериев оборудование, необходимое для работы станции. Во второй главе «Выбор устройств релейной защиты и автоматики» рассматриваются принципы выполненияи методики расчетауставок срабатываниямаксимально-токовых, дистанционных и дифференциально-фазных высокочастотных защит линий электрических сетей энергосистем. Третья глава «Проектирование цифровой подстанции напряжениям220/110/20 кВ» отражает внедрение цифровых систем с учетом требований стандарта МЭК 61850, использование оборудования для передачи данных по протоколам (SV, GOOSE и MMS) стандарта, объединение в структурные уровни технических средств программно-технического комплекса (ПТК) цифровой подстанции. 13.03.02.160000.000 ПЗ Лист 8 Из Лист № докум. Подп. Дата В четвёртой главе «Безопасность и экологичность работы» разъяснены правила при работе на подстанции, экологичность и противопожарная защита цифровых подстанций. В заключении сформулированы основные выводы по всем главам работы.
Содержание

Содержание Введение 7 1 Проектирование электрической части станции 10 1.1 Выборосновногооборудованияэлектрическойстанции 10 1.2 Расчет перетоков мощности через трансформаторы связи 11 1.3 Расчеттоковкороткогозамыкания 13 1.4 Выборсхемкоммутациираспределительныхустройств 15 1.5 Расчеттоковкороткогозамыкания 16 1.6 Выборэлектрическихаппаратов 23 1.6.1 Выборипроверкавыключателейиразьеденителя 23 1.6.2 Выбортрансформаторовтокаитрансформаторовнапряжения 25 1.7 Выбортоковедущихчастей 27 1.7.1 Выборошиновкилинии 27 1.7.2 ВыбортокопроводавцепигенератораG1 28 2 Выборустройстврелейнойзащитыиавтоматики 29 2.1 Расчет токов короткого замыкания… 29 2.1.1 Составление схемы замещения прямой последовательности 29 2.1.2 Составление схемы замещения нулевой последовательности. 33 2.2 МТЗ от междуфазных замыканий 37 2.2.1 Расчет МТЗ для линии с односторонним питанием… 37 2.2.2 Расчет токовых отсечек для линий с двусторонним питанием 39 2.3 Дистанционные защиты линий 42 2.3.1 Расчет уставок дистанционных защит… 42 2.3.2 Проверка чувствительности реле сопротивления по току точной работы44 2.3.3 Расчетуставокблокировкиприкачаниях 45 13.03.02.160000.000 ПЗ Изм Лист. № докум. Подп. Дата Разраб. Маргаринт А Проектирование цифровой подстанции с напряжениям220/110/20кВ Пояснительная записка Лит Лист Листов Пров. Цыгулев Н.И. 5 95 Ка ДГТУ федра ИЭС Н. к онтр. Каун О.Ю. Утв. 2.4 МТЗотзамыканийназемлю 47 2.5 Дифференциально-фазнаявысокочастотнаязащита 51 2.6 Автоматическоеповторноевключение 59 3 Проектированиецифровойподстанции 62 3.1СведенияоЦПС………………………………………...….…………. 62 3.2 ОсобенностиипреимуществаЦПС64 3.3 АрхитектурыЦПС 69 3.4 Основныеположенияпопроектированию 71 3.5 УстановкаШПДС 72 3.5.1 Общиеположения 72 3.5.2 ВариантыисполненийШПДС73 3.5.3 СхемыРУПСсуказаниемместустановкиШПДС 73 3.6 УстановкаиподключениеШПАС 76 3.7 Описаниеструктурыцифровойподстанции 78 3.8 Достоинстваинедостаткицифровойподстанции80 3.9 ИнформационнаябезопасностьЦПС 80 4 Безопасностьиэкологичностьпроекта 82 4.1 Охранатруда 82 4.2 Экологичностьработы 85 4.3 Пожарнаязащита 86 Заключение 91 Переченьиспользованныхинформационныхресурсов 93 ПриложениеАПроектированиеэлектрическойчастистанции95 ПриложениеБРасчетуставокМТЗназемлю 103 ПриложениеВПроектированиецифровойподстанции106
Список литературы

Перечень использованных информационных ресурсов 1. Неклепаев, Б.Н. Электрическая часть электростанции и подстанции: справоч. материалы для курсового и дипломного проектирования/ Б.Н. Неклепаев,И.П. Крючков. – СПб.: БХВ–Петербург, 2013. – 608 с. 2. Рожкова,Л.Д.Электрооборудование электрических станцийи подстанций:учебник для студ. учреждений сред. проф. образования / Л.Д. Рожкова, Л.К. Карнеева, Т.В. Чиркова. – 11-е изд., стер. – М.: Издательский центр «Академия», 2014. – 448 с. 3. Киреева, Э.А., Полный справочник по электрооборудованию и электротехнике / Э.А. Киреева, С.Н. Шерстнев : под общ.ред. С.Н. Шерстнева. – 2-е изд., стер. – М.: КРОНУС, 2013. – 864 с. 4. Карапетян, И. Г. Справочник по проектированию электрических сетей: справочник /И. Г. Карапетян, Д. Л. Файбисович, И. М. Шапиро; под ред. Д. Л. Файбисовича. Изд. 3–е, перераб. и доп. – М.: ЭНАС, 2009. – 392 с. 5. Релейная защита понижающих трансформаторов и автотрансформаторов 110-500 кВ Вып.13 А. Схемы: рук. указ. / под ред. Т.Н. Дороднова. - М.: Энергоатомиздат,1985. —112 с. 6. Ульянов С.А. Электромагнитные переходные процессы в электрических системах. Учебник для электротехнических и энергетических вузов и факультетов.М., «Энергия»,1970. — 520 с. 7. Руководящие указания по расчету токов короткого замыкания и выбору Р 85 электрооборудования (РД 153-34.0-20.527-98) / Под ред. Б. Н. Неклепаева. - М.:Изд-во НЦ ЭНАС, 2001г. — 152 с. 8. Васильев, А.А. и др. Электрическая часть станции и подстанции: Учеб. М.:Москва: Энергоатомиздат, 1990г — 576 с 9. Шабад М. А. Расчеты релейной защиты и автоматики распределительных сетей: Монография / М. А. Шабад. - 4-е изд., перераб. и доп. - СПб.: ПЭИПК, 2003 - 350 с. 13.03.02.160000.000 ПЗ Лист 93 Из Лист № докум. Подп. Дата 10. Дроздовский, Ю.В. Куличенков В.П., Романов Р.В. Новое электрооборудование подстанции и распредустройств электростанции / Ю.В. Дроздовский, В.П. Куличенков, Р.В. Романов. – 2011. 209 с. 12. Тарамалы, Л.З., Методические указания и контрольные задания по дисциплине "Электрические станции и подстанции"/ Л.З. Тарамалы. – Ростов-наДону: ДГТУ, 2013 г. 11. МЭК-61850 - Коммуникационные сети и системы подстанций. 12. Официальный сайт публичного акционерного общества «Федеральная сетевая компания Единой энергетической системы» (ПАО «ФСК ЕЭС»). URL: https://www.fsk-ees.ru/. 13. СТО 34.01-21-004-2019. Стандарт организации ПАО «РОССЕТИ». Цифровой питающий центр. Требования к технологическому проектированиюцифровых подстанций напряжением 110-220 кВ и узловых цифровых подстанций напряжением 35 кВ. 2019. – 114 с. 14. СТО 56947007-29.240.10.299-2020. Стандарт организации ПАО «ФСК ЕЭС». Цифровая подстанция. Методические указания по проектированию ЦПС. 2020. – 125 с. 15. СТО 56947007-29.240.10.301-2020. Типовые шкафы. Шкафы преобразователей дискретных сигналов (ШПДС). – Введ. 2020-02-26. 16. СТО 56947007-29.240.10.300-2020. Типовые шкафы. Шкафы преобразователей аналоговых сигналов (ШПАС). – Введ. 2020-02-26. 17. Об охране окружающей среды: федер. закон № 7-ФЗ: [принят Гос. Думой10 января 2002г с изменениями на 27 декабря 2019 года.]. 18. Гапонов, В.Л. Техносферная безопасность. Расчёты: учеб. пособие для вузов / В.Л. Гапонов, В.В. Киреева, В.И. Гаршин и др.: под ред. проф. В.Л. Гапонова. – г. Ростов-на-Дону: Издательство ДГТУ, 2013. ? 131 с. 21. СТО 34.01- 27.3-002-2014 ВНПБ 29-14. Проектирование противопожарной защиты объектов электросетевого комплекса. – Введ. 01.03.2015.
Отрывок из работы

1 Проектирование электрической части станции 1.1 Выбор генераторов, распределения их по напряжениям Таблица 1 – Параметры выбранных генераторов Для уменьшения токов короткого замыкания (ТКЗ) было выполнено блочноесоединение генераторов с повышающими трансформаторами без поперечной связи. [1] Распределение генераторов между распределительным устройством среднего напряжения (РУ СН) и распределительным устройством высшего напряжения (РУ ВН) должно быть выполнено таким образом, чтобы получить минимальную мощность трансформаторов связи. Для этой цели были рассмотрены2 варианта структурной схемы КЭС (см. рисунки 1 и 2). 13.03.02.160000.000 ПЗ Лист 10 Из Лист № докум. Подп. Дата Рисунок 1 – 1 вариант структурной схемы КЭС Рисунок 2 – 2 вариант структурной схемы КЭС На рисунках 1 и 2 изображены следующие элементы: С1-2 – энергосистемы;Т1-5 – повышающие трансформаторы; G1-4 – генераторы мощностью 300 МВт, G5 – генератор мощностью 800 МВт; W – нагрузка потребителей; СН – собственные нужды генераторов, реализуемые трансформатором собственных нужд, подключенным к токопроводу генератора. 1.2 Расчет перетоков мощности через трансформаторы связи Поскольку только РУ СН питает нагрузку, то оно взято за основное РУ при расчете перетока мощности. 13.03.02.160000.000 ПЗ Лист 11 Из Лист № докум. Подп. Дата Для расчета перетока мощности были рассчитаны полная мощность генератора, ????, МВА, полная мощность собственных нужд генератора, ??сн, МВА, полная мощность нагрузки, ??нагр, МВА в виде суммы активной и реактивной составляющих согласно формулам (1), (2) и (3). Результаты представлены в таблице 2. ????ном = ????ном + ??????ном = ????ном + ??????ном ? ???????? (1.1)где ???????? - номинальный коэффициент мощности генератора; P - активная мощность, МВт; Q - реактивная мощность, МВар. ??сн = ксн ? ????ном + ??ксн ? ????ном ? ??????сн (1.2)где ??????сн - номинальный коэффициент мощности собственных нужд; ксн - максимальная нагрузка собственных нужд, %. ??нагр = ??нагр + ????нагр = ??нагр + ????нагр ? ??????нагр (1.3)где ??????н - номинальный коэффициент мощности нагрузки. Для выбора структурной схемы КЭС с наименьшим максимальным перетоком было рассмотрено 4 режима: – (мощность потребителей минимальная при работе всехблоков); минимальный Таблица 2 – Результаты расчеты активной и реактивной мощностей Для каждого из 4 режимов расчет перетока мощности, ??пер, МВА, былвыполнит согласно формуле (4). Результаты расчетов представлены в таблице 3. 13.03.02.160000.000 ПЗ Лист 12 Из Лист № докум. Подп. Дата ?? ??пер = ?(????ном?? ? ??сн??) ? ??нагр (1.4) ??=1 где m – число генераторов, генерирующих мощность на шинах РУ. По результатам расчетов представленным в таблице 3 видно, что 1 вариант структурной схемы КЭС позволяет выбрать автотрансформатор связи с минимальной мощностью. Таблица 3 - Результаты расчетов 1.3 Выбор силовых трансформаторов Главным условием выбора силовых трансформаторов является его полная мощность. Выполнение данного условия необходимо для исключения работы трансформаторов в режиме перегрузки. Поэтому выбор силовых трансформатороввыполнялся в соответствии с (5), (6) и (7). Для повышения генераторного напряжения до напряжения РУ СН и РУ ВН быливыбраныдвухобмоточныетрансформаторыследующих типовТЦ400000/330и ТНЦ 1000000/500 [2]. Выбор был выполнен в соответствии с условием [3]: ????ном ? ????ном (1.5) где ??Тном - полная мощность силового трансформатора блока, МВА. В качестве трансформаторов связи была выбрана одна трехфазная группа изоднофазных автотрансформаторов типа АОДЦТН–167000/500/330-76 У1 [2] в соответствии с условием [2]: ??АТном ? ??пер ??????/3 (1.6) 13.03.02.160000.000 ПЗ Лист 13 Из Лист № докум. Подп. Дата где ??АТном - полная мощность автотрансформатора связи, МВА; ??пер ?????? - максимальный переток мощности, МВА. Для обеспечения собственных нужд генераторов были выбраны рабочиетрансформаторы собственных нужд типа ТРДНС–40000/20 [2] и типа ТРДНС– 63000/35 [2] в соответствие с условием [3]: ксн ??ТСНраб ? кс ? 100 ? ????ном, (1.7) где ??ТСНраб – полная мощность трансформатора собственных нужд, МВА; ксн - коэффициент максимальной нагрузки собственных нужд, %; кс - коэффициент спроса. Для обеспечения резервирования собственных нужд КЭС, также были выбранырезервныетрансформаторы собственных нужд, и посколькучисло блоковпроектируемой КЭС больше двух, то для резерва были выбраны 2 резервных трансформатора собственных нужд: ТРДНС–63000/330 [2] подключен на РУ СН, ТРДНС-63000/35 [2] подключен к обмотке низкого напряжения автотрансформатора связи. Параметры всех выбранных силовых трансформаторов представлены в таблице 4. Таблица 4 - Параметры выбранных силовых трансформаторов 13.03.02.160000.000 ПЗ Лист 14 Из Лист № докум. Подп. Дата Окончание таблицы 4 1.4 Выбор схем коммутации распределительных устройств Для РУ СН в соответствие с напряжением 330 кВ выбрана типовая схемаполуторная с частным случаем. [4] Для РУ ВН в соответствие с напряжением 500 кВ выбрана типовая схемачетырехугольник. [4] Упрощенная принципиальная схема показана на рисунке 3. Рисунок 1.3 – Упрощенная принципиальная схема 13.03.02.160000.000 ПЗ Лист 15 Из Лист № докум. Подп. Дата 1.5 Расчет токов короткого замыкания Для выбора и проверки электрических аппаратов и токоведущих частейэлектрической станции необходимо знать величины ТКЗ.Сэтой целью преобразимупрощенную принципиальную схему в схему прямой и обратной последовательности. На СЗПП не приведены сопротивления Т6 – Т12, т.к. не учитывается подпитка от электродвигателей собственных нужд. Рисунок 1.4 – Схема замещения прямой последовательности Рисунок 1.5 – Схема замещения нулевой последовательности 13.03.02.160000.000 ПЗ Лист 16 Из Лист № докум. Подп. Дата По рисунку 1.4, отбросив элементы, не обтекаемые током короткого замыкания, составляем упрощенную схему прямой последовательности для точки К1 (рисунок 1.6) Результаты расчетов токов КЗ в точке К1 представлены в таблице 1.5. Рисунок 1.6 – Схема замещения прямой последовательности для точки К1Таблица 5 – Результаты расчетов трехфазного КЗ в точке К1 13.03.02.160000.000 ПЗ Лист 17 Из Лист № докум. Подп. Дата Окончание таблицы 5 Используя рисунок 1.4 и, уже преобразованную, СЗПП для трехфазного КЗ вточке К1, получим схему замещения прямой последовательности для трехфазногоКЗ в точке К2, представленную на рисунке 1.7. Результаты расчетов токов КЗ в точке К1 представлены в таблице 1.6. 13.03.02.160000.000 ПЗ Лист 18 Из Лист № докум. Подп. Дата Рисунок 1.7 – Схема замещения прямой последовательности для точки К2Таблица 6 – Результаты расчетов трехфазного КЗ в точке К2 13.03.02.160000.000 ПЗ Лист 19 Из Лист № докум. Подп. Дата Окончание таблицы 6 Расчет однофазного короткого замыкания в точке К1. Этот расчет выполняется при условии x0? ? x1? , т.к. ток однофазного КЗ в этом случае больше трехфазного и является расчетным при проверке выключателей на коммутационную способность. Здесь x1? и x 0? – эквивалентные сопротивления прямой и нулевой последовательности, полученные путем преобразования соответствующих схем замещения по отношению к точке КЗ. Рисунок 1.8 – Схема замещения для определения однофазного тока КЗ в точке К1 13.03.02.160000.000 ПЗ Лист 20 Из Лист № докум. Подп. Дата Таблица 7 – Результаты расчетов однофазного КЗ в точке К1 Окончание таблицы 7 13.03.02.160000.000 ПЗ Лист 21 Из Лист № докум. Подп. Дата Цель расчета двухфазного КЗ в точке К2– определение теплового импульса B(2) при двухфазном КЗ, т.к. он может оказаться большим, чем при трехфазном КЗ. к Исходной для расчета двухфазного КЗ является таблица расчета трехфазногоКЗ в точке К2 (таблица 8). Значения Sнi и Tai при двухфазном КЗ такие же как и при трехфазном КЗ в точке К2. Индуктивные сопротивления ветвей и индуктивные расчетные сопротивления при двухфазном КЗ увеличиваются в 2 раза, по сравнению с трехфазным КЗ. Результаты расчета величин двухфазного КЗ в точке К2 представлены в таблице 8. Таблица 8 – Результаты расчета двухфазного КЗ в точке К2 13.03.02.160000.000 ПЗ Лист 22 Из Лист № докум. Подп. Дата Окончание таблицы 8 1.6 Выбор электрических аппаратов Выбор электрических аппаратов необходимо производить в цепи всех присоединений. Выбор рассмотрим на примере аппаратов, установленных в цепи линии W1 (выключателя Q2, разъединителя SQ2, трансформатора тока TA1), а также измерительного трансформатора (ТН) ТV1, подключенного к сборным шинам 330 кВ (рис.3) . 1.6.1 Выбор и проверка выключателя и разъединителя Выбор выключателя производится по номинальному напряжению и номинальному току. В качестве Q2 примем элегазовый выключатель типа ВГУ– 330Б–40/3150 У1. Его номинальные параметры, расчетные величины в его цепи и соотношения между ними приведем в таблице 9. 13.03.02.160000.000 ПЗ Лист 23 Из Лист № докум. Подп. Дата Таблица 9 – Соотношение параметров выключателя и расчетных величин длявыбора выключателя Разъединитель выбирают по номинальному току, номинальномунапряжению, конструкции и по роду установки, а проверяют на динамическую и термическую стойкость в режиме КЗ. Т.к. разъединитель QS2 стоит в одной цепи сQ2, то расчетные величины для QS2 те же, что и для Q2. Выбираем разъединитель наружной установки типа РНД-330/3200У1. Его номинальные параметры, расчетные величины в его цепи и соотношения между ними приведем в таблице 10. Таблица 10 – Соотношение параметров разъединителя с расчетными величинамидля выбора разъединителя Выбранный выключатель и разъединитель удовлетворяют всем условиям проверки. 13.03.02.160000.000 ПЗ Лист 24 Из Лист № докум. Подп. Дата Расчеты для проверки выбранного выключателя и разъединителя, а так жетехнические параметры выбранного оборудования приведены в Приложении А. 1.6.2 Выбор трансформаторов тока и трансформаторов напряжения Измерительные трансформаторы тока выбираются по номинальному напряжению, току и классу точности. Примем к установке трансформатор тока (ТТ) типа ТФУМ 330А У1 [1, с.306] с первичным номинальным током I1н = 1000 А,вторичным номинальным током I2н = 1 А, с классом точности вторичных обмоток0,5s/10P/10P/10P, с номинальной вторичной нагрузкой (в классе 0,5s) z2н = 50 Ом. Проверки ТТ приведены в Приложении А и сведены в таблицу 11. Номинальные параметры трансформатора, расчетные величины в его цепи исоотношения между ними сведем в таблице 11. Таблица 11 – Соотношение параметров трансформатора тока с расчетнымивеличинами для выбора трансформатора тока Таким образом, выбранный трансформатор тока удовлетворяет условиям выбора и проверки в данной цепи. Измерительные трансформаторы напряжения (ТН) выбираются по номинальному напряжению, конструкции. Проверку работы ТН в классе точности 13.03.02.160000.000 ПЗ Лист 25 Из Лист № докум. Подп. Дата производят по его суммарной нагрузке, которая определяется подключаемыми приборами. ТН в ОРУ 330 кВ питает обмотки напряжения приборов, сборных шин,линий, автотрансформатора связи, колонок синхронизации. Перечень измерительных приборов для каждой группы присоединений приведены в Приложении А. Подсчет мощности произведем отдельно по активной и реактивной составляющим. При этом учтем, что cos? обмоток приборов, кроме счетчиков, равен единице. У счетчиков активной и реактивной энергии cos? = 0,38, а sin? = 0,925. Расчет полной суммарной потребляемой мощности, В·А, по формуле: S ? P2 ?Q2 , (1.8) 2? 2? 2? S2? ? 120,68 ?33,3 ?125,19 В?А 2 2 где P2? – суммарная потребляемая активная мощность, Вт; Q2? – суммарная потребляемая реактивная мощность, ВАр. Примем к установке три однофазных трехобмоточных трансформатора напряжения типа ЗНОГ–330–83У3 с номинальной мощностью (в классе 0,2) S2н =150 В?А, соединенные в группу проверяются по классу точности, В·А: 3?S2н ? S2? , 450 ?185,7 . Такимудовлетворяетусловиям выбора и проверки в данной цепи. образом, выбранный трансформатор напряжения 13.03.02.160000.000 ПЗ Лист 26 Из Лист № докум. Подп. Дата 1.7 Выбор токоведущих частей 1.7.1 Выбор ошиновки линии Выбор сечения производится по экономической плотности jэк , котораязависит от вида проводника и часов использования максимальной нагрузки в год Тmax [1, табл.10.1, с.548; 2, табл.4.5, с.187]. Экономическое сечение, мм2, рассчитывается по формуле q ? Iраб форс , (1.9) эк j эк где Iраб форс – рабочий форсированный ток(см. п.3.1), А; jэк – экономическая плотность [1, табл.10.1, с.548; 2, табл.4.5, с.187]. q ? 843 ? 766,36 мм2 эк 1,1 По табл.7.35 справочника [1, с.428] примем для ошиновки сталеалюминевыйпроводАС–800/105ссечениемпоалюминию qст ?821мм2 ипроверимпоусловиямтока, А, и сечения, мм2: qст ? qэк , 821?766,36 , Iдл.доп ? Iраб форс , 1180 ?843 . Проверка ошиновки на термическую стойкость, схлестывание и коронирование не производится.
Не смогли найти подходящую работу?
Вы можете заказать учебную работу от 100 рублей у наших авторов.
Оформите заказ и авторы начнут откликаться уже через 5 мин!
Похожие работы
Дипломная работа, Энергетическое машиностроение, 75 страниц
1875 руб.
Дипломная работа, Энергетическое машиностроение, 84 страницы
2100 руб.
Дипломная работа, Энергетическое машиностроение, 52 страницы
1300 руб.
Дипломная работа, Энергетическое машиностроение, 94 страницы
2350 руб.
Служба поддержки сервиса
+7(499)346-70-08
Принимаем к оплате
Способы оплаты
© «Препод24»

Все права защищены

Разработка движка сайта

/slider/1.jpg /slider/2.jpg /slider/3.jpg /slider/4.jpg /slider/5.jpg