Войти в мой кабинет
Регистрация
ГОТОВЫЕ РАБОТЫ / ДИПЛОМНАЯ РАБОТА, РАЗНОЕ

Проектирование ремонтной прорези и грузового причала на Сеньковском перекате реки Оки.

cool_lady 1975 руб. КУПИТЬ ЭТУ РАБОТУ
Страниц: 79 Заказ написания работы может стоить дешевле
Оригинальность: неизвестно После покупки вы можете повысить уникальность этой работы до 80-100% с помощью сервиса
Размещено: 09.04.2021
Выпускная квалификационная работа выполнена по всем требованиям нормативных документов, которые регламентируют способы и порядок дноуглубительных работ и проектирования причалов. Работа выполнена в соответствии с заданием и состоит из пояснительной записки, а также графического материала, представленного на листах формата А3. Пояснительная записка содержит общие сведения и технико-экономическое обоснование проекта, естественные условия участка строительства, производство дноуглубительных работ, расчет причального сооружения, технологию и организацию производства работ, а также укрупненный расчет стоимости реализации проекта.
Введение

Выпускная квалификационная работа (ВКР) – интегральная оценка знания специальных дисциплин и инженерной эрудиции, юридический документ, служащий основанием для присвоения выпускнику квалификации «специалист». ВКР выполняется на завершающем этапе подготовки студента и служит основным средством итоговой аттестации выпускника. В данном проекте рассматривается проектирование ремонтной прорези на Сеньковском перекате, находящемся на реке Оке на 947.0-947,3 км от устья, и строительство грузового причала.
Содержание

ВВЕДЕНИЕ 3 1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ ОБ ОБЪЕКТЕ СТРОИТЕЛЬСТВА И ПРОИЗВОДСТВЕ ДНОУГЛУБИТЕЛЬНЫХ РАБОТ НА ДАННОМ УЧАСТКЕ 4 1.1 Технико-экономическое обоснование и цель строительства 4 1.2. Физико-географический очерк строительства 4 1.3. Климатические условия 5 1.4. Гидрологические характеристики 5 1.5. Сведения о мутности и донных наносах 6 1.6. Геологические характеристики 8 2. УЛУЧШЕНИЕ СУДОХОДНЫХ УСЛОВИЙ НА УЧАСТКЕ РЕКИ 9 2.1. Назначение габаритов судового хода 9 2.2. Проектирование судоходной прорези 9 2.2.1. Построение плана течений 10 2.3. Оценка устойчивости прорези в грунте. Расчет гидравлических элементов потока в расчетных струях. 10 2.4. Определение объемов дноуглубительных работ 14 2.5. Определение расчетной производительности землесоса 16 2.5.1. Определение потерь напора во всасывающем и напорном трубопроводах 17 2.5.3. Определение критической скорости и критического расхода гидросмеси 25 2.5.4. Определение расчетной производительности землесоса 26 2.5.5. Проверка всасывающей способности насоса 27 2.6. Технологическая карта работы землесоса при траншейном способе разработки прорези 28 2.7. Составление баланса продолжительности использования землесоса по времени 30 3. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ПРИЧАЛЬНОГО СООРУЖЕНИЯ 34 3.1. Выбор типа конструкции причального сооружения 34 3.2. Описание конструкции 35 3.3. Расчетные данные. Нагрузки на причал. 36 3.4. Расчет крановой нагрузки на причал 38 3.5. Расчет судовых нагрузок на причал 39 3.5.1. Нагрузка от статического навала пришвартованного судна 39 3.5.2. Нагрузка от натяжения швартовов 41 3.5.3. Динамическая нагрузка при подходе судна к причалу 43 3.6. Расчет вертикальных нагрузок на ригель 43 3.7. Расчет горизонтальных нагрузок на ригель 46 3.8. Расчет рамы 48 3.9. Определение глубины погружения свай в грунт 49 4. ТЕХНОЛОГИЯ И ОРГАНИЗАЦИЯ РАБОТ ПО СТРОИТЕЛЬСТВУ ПРИЧАЛА 52 4.1 Технология производства работ 52 4.2 Организация производства работ 60 4.3 Охрана труда и техника безопасности при производстве работ 62 5. СТОИМОСТЬ РЕАЛИЗАЦИИ ПРОЕКТА СТРОИТЕЛЬСТВА 69 5.1. Стоимость материалов для строительства 69 5.2. Стоимость рабочей силы 70 6. ОХРАНА ОКРУЖАЮЩЕЙ СРЕДЫ 72 Заключение 74 Список литературы 75 Приложение 1. Ситуационный план. Приложение 2. Генеральный план. Приложение 3. План переката. Приложение 4. Инженерно-геологические характеристики участка строительства. Приложение 5. Границы равнорасходных струй без учета прорези и отвала грунта. Приложение 6. Границы равнорасходных струй с учетом прорези и отвала грунта.
Список литературы

• И. В. Костин. Расчет причальных сооружений. Учебное пособие. Альтаир-МГАВТ, Москва, 2015. • А. Р. Белоусов, Б.П. Тихоненков. Улучшение судоходных условий на участке реки дноуглублением. Альтаир-МГАВТ, Москва, 2006 . • В.Ф. Ботвинов. Производство гидротехнических работ. Методические рекомендации. - М.: МГАВТ, 2015. • В. Ф. Ботвинов. Строительные машины. Методические рекомендации. Альтаир-МГАВТ, 2013 • Е.А. Корчагин . Методические указания к определению трудозатрат, машино–смен механизмов, стоимости материалов при строительстве портовых гидротехнических сооружений. - М. : МГАВТ, 2004. • И. В. Костин. Генеральный план порта. Курс лекций. МГАВТ. 2017. • А Ю. Володина, И. В. Костин. Методические рекомендации по подготовке и защите выпускной квалификационной работы. Альтаир–МГАВТ, 2015.
Отрывок из работы

1. ОБЩИЕ СВЕДЕНИЯ ОБ ОБЪЕКТЕ СТРОИТЕЛЬСТВА И ПРОИЗВОДСТВЕ ДНОУГЛУБИТЕЛЬНЫХ РАБОТ НА ДАННОМ УЧАСТКЕ 1.1 Технико-экономическое обоснование и цель строительства На сегодняшний день, по состоянию водного пути реки Ока, можно отметить что при добыче в больших объемах песка и песчано-гравийной смеси, а также производимых речными портами навигационных дноуглубительных работ в русле, произошла посадка уровня реки. Она колеблется от 1,0 до 2,5 м в зависимости от геоморфологических условий. Однако современный рост объёмов различных капитальных, дорожных и иных видов строительства и быстрое развитие рынка НСМ (нерудных строительных материалов), требует все больше ресурсов для стабилизации рынка и поставки нужного сырья к строительным объектам. Строительство грузового причала, а также улучшение судоходных условий на данном участке реки, позволит повысить провозную способность грузового флота и снизить затраты на перевозку грузов. 1.2. Физико-географический очерк строительства В административном отношении Сеньковский перекат находится на территории Серпуховского района Московской области. В радиусе 10 км расположены деревни Сенькино, Тульчино, Зиброво, Никифорово. Ситуационный план представлен в приложении на (Лист.1) 1.3. Климатические условия Климат Серпуховского района умеренно континентальный. Характеризуется тёплым летом, умеренно холодной зимой с устойчивым снежным покровом. Средняя температура января ?10 °C, средняя температура июля +18 °C. Среднегодовая температура воздуха +3,1 °C. Осадков выпадает около 600 мм в год, две трети из которых выпадают в виде дождя, а одна треть в виде снега. Максимум осадков приходится на июль, минимум — на февраль. Устойчивый снежный покров лежит в среднем 140 дней, а его средняя высота от 30 до 53 см. 1.4. Гидрологические характеристики Река Ока является правобережным притоком реки Волги , впадает в нее на 2231 км от устья. Длина реки 1500 км, площадь водосбора 245000 км2. В бассейне Оки имеется 1655 рек длиной более 10 км, 371 река длиной менее 10 км, 11065 озер общей площадью водного зеркала 604 км2. На рассматриваемом участке ширина реки составляет 200 – 230 м, максимальные глубины на фарватере достигают 2,5-3,2 м, скорость течения в пределах 0,4- 0,7 м/с. В питании реки имеют преимущественное значение снеговые воды. Сток половодья составляет от 55 до 75 % годового стока. По наблюдениям Верхне-Волжского УГМС вода реки Оки относится в основном к классу умеренно загрязненных и загрязненных вод (ИЗВ = 1,5 – 2,5). Гидрологические наблюдения на данном участке реки осуществляются на водомерном посту, расположенному у г. Серпухов. Материалы уровенных наблюдений на данном посту наиболее полно отражают колебания уровней в устьевой части реки Оки. Режим уровня реки Оки характеризуется четко выраженным высоким половодьем, низкой летней меженью, прерываемой дождевыми паводками, и устойчивой продолжительной зимней меженью. Зимние паводки, вызванные таянием снега, практически не наблюдаются. Характер колебаний уровня определяется в основном сроками прохождения, интенсивностью и высотой весеннего половодья и дождевых паводков. Уклон водной поверхности на данном участке реки Оки меняется в пределах 3-5 см на км. Подъем уровня в весеннее половодье обычно начинается в первой декаде апреля. Половодье, как правило, одновершинное, но в отдельные годы с возвратом холодов возможно прохождение 2-3 волн подъема уровней. Подъем уровня воды во время половодья происходит быстро и интенсивно; продолжительность его составляет в среднем одну треть общей продолжительности половодья. Интенсивность подъема уровня в многоводные годы достигает 70-120 см в сутки. Наивысшие уровни весеннего половодья наблюдаются в среднем в третьей декаде апреля. 1.5. Сведения о мутности и донных наносах Средний многолетний расход взвешенных наносов составляет окого 10 кг/c, среднегодовая мутность 15 – г/м3. Средняя мутность за период весеннего половодья – около 90г/м3. Фракционный состав влекомых наносов и донных отложений определяется по методу Качинского , пипеточным способом и весовым методом с помощью сит. При изучении донных отложений реки Оки, было выявлено, что в водном потоке преобладают фракции частиц от 0,05 до 0,25мм. Необходимо отметить, что в водном потоке также наблюдались и более крупные частицы 0,25 – 0,5 мм . По данным анализа донных отложений реки можно отметить, что берега реки и проток, а также их дно, сложены из песчаных фракций, это объясняется характером четвертичных отложений района. Для данного района характерны мореные песчаные отложения, содержащие в своем составе песок различной крупности. ? 1.6. Геологические характеристики Площадка строительства по глубине бурения сложена современными аллювиальными отложениями. Верхний слой участка строительства сложен растительным слоем мощностью 0,7 -1 м с илистыми участками мощностью 0,6 м. Далее залегают пески средней крупности, мощностью от 2,5 до 4,8 м и абсолютной отметкой подошвы минус 4,5 м. Ниже располагается слой желто-бурого тугопластичного суглинка, мощностью 3,7 метра и абсолютной отметкой подошвы минус 8.2 м. Последний слой, в пределах бурения, сложен бурой полутвердой глиной. Более подробно геологический разрез представлен в приложении на (Лист. 4) 2. УЛУЧШЕНИЕ СУДОХОДНЫХ УСЛОВИЙ НА УЧАСТКЕ РЕКИ 2.1. Назначение габаритов судового хода Гарантированная глубина судового хода Tг = 1,9 м, гарантированная ширина (Bг = 75,0 м) и радиус закругления ( Rг = 500м ) судового хода устанавливаются в соответствии с III классом водного пути. (Таблица 2.1) Гарантированные габариты судового хода Таблица 2.1. Класс водного пути Tr, м Br, м Rr, м I >3,2 85…100 600…1000 II 2,5…3,2 70…85 350…600 III 1,9…2,5 70…75 350…600 IV 1,5…1,9 40…50 200…300 V 1,1…1,5 40…50 200…300 2.2. Проектирование судоходной прорези На предварительно отснятый план участка реки наносятся проектная изобата и динамическая ось потока, совпадающая с линией наибольших глубин. Затем намечается предположительное расположение оси судового хода. Там , где динамическая ось потока имеет плавные очертания, ось судового хода следует с ней совмещать. Возле оси судового хода устанавливается все места, где гарантированные глубина и ширина судового хода не выдерживаются. В этих местах проектируются прорези и подрезки. Ширина прорезей назначается равной: Вп= 30,0 м. 2.2.1. Построение плана течений Для окончательного определения расположенных прорезей и мест отвала грунта строится планы течения для бытового состояния русла при рабочем уровне дноуглубительных работ (Нраб) и соответствующем ему расходе воды (Q = 293 м3/с). Расход, проходящий через i-ый участок поперечного сечения шириной ?bi равен: Q=vI/n ?_(i=1)^k-h_(ср,i)^(5/3) •?b_i (2.1) где k – количество участков, на которое разбито поперечное сечение русла; ?bi - ширина i-го участка. План течений строится методом плоских сечений. 2.3. Оценка устойчивости прорези в грунте. Расчет гидравлических элементов потока в расчетных струях. Расчет гидравлических элементов потока выполняется при проектном состоянии русла для одной или двух струй, проходящих по полосе прорези. Во всех расчетных поперечных сечениях для выбранных струй определяют гидравлические элементы потока: площадь поперечного сечения струи ?cт, ширину струи по свободной поверхности bcт, среднюю глубину в струе h_ст=?_cт/b_cт , среднюю скорость в сечении струи U_ст=Q_cт/?_cт , значения неразмывающей и размывающей скоростей. Неразмывающая скорость определяется по формуле В.Н. Гонарова: U_НР=?3(d_50+0.0014)?^0.3 ?(h_СТ•d_50/d_90 )?^0.2 (2.2.) Где d_50 = 0,0002 м и d_90=0,0007 м – диаметры частиц грунта обеспеченностью 50% и 90% соответственно по кривой гранулометрического состава. Размывающая скорость связана с неразмывющей следующей зависимостью: U_Р=1,3U_НР (2.3.) Результаты расчета представлены в табличной форме согласно (табл. 2.3.) Таблица 2.3. Гидравлические элементы потока в струях № сечения ? ст, м2 b ст, м h ст, м Q ст, м3/с U ст, м/с U нр, м/с U р, м/с 1 41,65 35,48 1,17 48,80 1,17 0,35 0,45 2 47,38 30,40 1,56 48,80 1,03 0,37 0,48 3 53,58 34,10 1,57 48,80 0,91 0,37 0,48 4 44,81 22,95 1,95 48,80 1,09 0,39 0,50 5 56,28 26,45 2,13 48,80 0,87 0,39 0,51 По данным таблицы 2.3 строятся совмещенные графики изменения скоростей по длине струи: U_СТ=f(L),U_СТ=f(L),U_Р=f(L). (рис. 2.3.) Рис. 2.3. Количественная оценка устойчивости прорези Количественная оценка устойчивости прорези производится на основании результатов расчета деформации дна. Расход влекомых наносов в i-ом сечении струи вычисляется по формуле К.В. Гришанина: Q_(S,i)= ?0,015(U_(СТ,i)/U_(НР,i) )?^3•d_50 (?U_(СТ,i)?_ -?U_(НР,i)?_ )•b_(СТ,i) (2.4.) Начальная скорость деформации вычисляется по зависимости: ?_(Н,i)=(86400?Q_(S,i))/((1-?)?L_i b_(ст,i) ), м/сут (2.5.) Деформация дна за период времени, равный ?t: ??Z?_(Д,i)= ?_(Н,i) ?t (2.6.) Интервал времени ?t принимается равным 5 суткам. Расчет производится в табличной форме согласно (табл. 2.3.1.) Таблица 2.3.1. Параметры начальной деформации русла № струи № сечения U ст, м/с b ст, м Uст/Uнр (Uст/Uнр)^3 Uст-Uнр, м/с 1 2 3 4 5 6 7 1 1 1,17 35,48 3,35 37,73 0,82 2 1,03 30,40 2,79 21,62 0,66 3 0,91 34,10 2,46 14,88 0,54 4 1,09 22,95 2,82 22,33 0,70 5 0,87 26,45 2,20 10,70 0,47 Таблица 2.3.1. b ст, м Qs, м^3/с № участка b стj, м ?Qsj, м^3/с ?Lj,м ?нj, м/сут ?Zдj, м 8 9 10 11 12 13 14 15 35,48 0,003 1 32,94 0,00 156,40 0,17 0,84 30,40 0,001 2 32,25 0,00 128,50 0,05 0,25 34,10 0,001 3 28,53 0,00 134,50 -0,03 -0,14 22,95 0,001 4 24,70 0,00 123,10 0,10 0,48 26,45 0,0004 По результатам расчетов строятся графики изменения начальной скорости деформации по длине струй ?_Н=f(L) (рис. 2.3.1.) Рис. 2.3.1. 2.4. Определение объемов дноуглубительных работ Объем выемки грунта вычисляется по сериям, на которые разбита прорезь. Полный объем выемки грунта на серии равен: W_(П,i)=W_(ПР,i)+W_(ПЕР,i) (2.7.) Где W_(ПР,i) – объем до проектного дна на серии; W_(ПЕР,i) – объем переуглубления для прорези в пределах серии. W_(ПР,i)=S_i H_(ср i) (2.8.) Где H_(ср i) – средняя толщина слоя до проектного дна; S_i – площадь i-ой серии S_i=В_(СР,i) L_сер (2.9.) В_(СР,i) – средняя ширина прорези в пределах рассматриваемой серии; L_сер – длина серии; W_(ПЕР,i)=S_i h_ПЕР (2.10.) Где h_ПЕР – величина технологического переуглубления., при траншейном способе разработки прорези принимается равной 0,3. Суммируя полные объемы выемки по всем сериям получают полный объем выемки грунта по прорези (W_n). Подсчет объемов дноуглубительных работ сводится в таблицу 2.4. Таблица 2.4. Объемы дноуглубительных работ на прорези № серии Bср,м Lсер,м Si,м^2 Hср i,м Wпр i, м^3 Wпер i, м^3 Wп i, м^3 1 30 100 3000 0,8 2400 900 3300 2 30 100 3000 0,6 1800 900 2700 3 30 100 3000 0,5 1500 900 2400 4 30 100 3000 0,6 1800 900 2700 На основании данных таблицы 2.4. составляется сводная таблица объемов дноуглубительных работ с указанием ее длины (L_п), ширины (B_п), площади (S_п), полного объема выемки грунта (W_п) и средней толщины снимаемого слоя с учетом переуглубления (h_сн), h_СН=W_п/S_п (2.11.) Таблица 2.4.1 Сводная таблица дноуглубительных работ L_п,м В_п,м S_п,м^2 W_п,м^3 h_сн,м 400 30 12000 11100 0,9 Исходя из рассчитанного полного объема выемки грунта на перекате, желаемого времени выполнения работ (3…5 суток) и коэффициента эксплуатации (0.5…0.7), определяется потребная производительность землесоса. Потребная производительность землесоса и многочерпакового земснаряда: Q_г=W_п/(k_э•t) (2.12.) Q_г=11100/(0,5•3•24)=308,3 м3/ч 2.5. Определение расчетной производительности землесоса С учетом потребной производительности землесоса и глубины на перекате при рабочем уровне подбирается землесос с соответствующими производительностью и осадкой. (табл.2.5.) Таблица 2.5. Характеристики землесоса Параметры Обозначение Ед. измерения Значение Проектная производительность Q_(пр,) м3/ч 350 Мощность привода насоса N_ном кВт 150 Диаметр напорного трубопровода D_Н м 0,4 Длина напорного трубопровода L_Н м 250 Максимальная глубина грунтозабора T_max м 14 Возвышение оси насоса над водой Z_0 м 1,0 Возвышение подъема трубопровода Z_Н м 2,0 Диаметр приемного отверстия D_1 м 0,4 Габаритный проходной размер b_г м 0,2 Осадка T_C м 0,7 Ширина корпуса B_C м 7,5 Работа землесоса складывается из двух последовательно протекающих процессов: забора грунта со дна водоема и отвода грунта к месту его складирования (отвала). В связи с этим различают производительность по грунтозабору и производительность по грунтоотводу. Расчетная максимальная производительность по грунтоотводу устанавливается путем рассмотрения совместной работы насоса, напорного и всасывающего трубопроводов при различной плотности водогрунтовой смеси для параметров грунтонасосной установки. Расчетная производительность по грунтозабору определяется исходя из конструкции грунтозаборного наконечника, технологических параметров работы землесоса, а также свойств грунта и должна равняться производительности по грунтоотводу. 2.5.1. Определение потерь напора во всасывающем и напорном трубопроводах Потери напора во всасывающем трубопроводе, характеризующие вакуум (разность между атмосферным давлением и абсолютным давлением внутри трубопровода) перед входом в насос, при перекачивании водогрунтовой смеси равны ,м (2.13.) где ?гс, ?о – соответственно плотность гидросмеси и воды; Vвс, – средняя скорость во всасывающем трубопроводе; kг – коэффициент, учитывающий влияние грунта на потери напора (kг=1.2), при ?гс=?о kг=1; ?вс - обобщенный коэффициент сопротивления, учитывающий трение и рассредоточенные по длине всасывающего трубопровода местные сопротивления; Lвс, м – полная длина всасывающего трубопровода, принимаемая в зависимости от глубины разработки прорези Тпр, равная (2.14.) Предельный угол наклона рамы ?р принимают 45о…50о, длину корпусного участка Lвс,к – от 5 до 25 м в зависимости от размеров землесоса и от расположения грунтового насоса в корпусе. Dвс, м – диаметр всасывающего трубопровода; обычно принимается равным диаметру напорного трубопровода (Dн) или на 50 мм больше Dн (эти и другие параметры грунтонасосной установки даны для каждого землесоса в приложении 1.); D1, м - диаметр приемного отверстия рабочего колеса грунтового насоса; ?нак – коэффициент сопротивления всасывающего наконечника; при выполнении курсового проекта можно принять ?нак=0.5; Z0 , м – положение оси грунтового насоса по высоте относительно поверхности воды (ватерлинии земснаряда). Величина Z0 имеет знак “+” при расположении оси выше и знак “-” ниже поверхности воды. Значение обобщенного коэффициента сопротивления обычно принимают по данным измерений на земснарядах. При отсутствии экспериментальных данных коэффициент определяют расчетным путем: (2.15.) Коэффициент сопротивления гидравлически гладкого трубопровода можно найти по формуле (2.16.) Входящая в число Рейнольдса кинематическая вязкость воды при температуре 20оС равна ?=1?10-6 м2/с. Потери в напорном трубопроводе при перекачивании воды равны ,м (2.17.) где Vн, м/с – средняя скорость воды в напорном трубопроводе; ?н - обобщенный коэффициент сопротивления напорного трубопровода; при выполнении задания можно принять ?н=1.4?гл; Dк, м – диаметр концевого патрубка напорного трубопровода; при отсутствии конического насадка, успокоительного патрубка и т.п. Dк=Dн; Zн, м – возвышение конца напорного трубопровода над поверхностью воды. Суммарные потери напора при работе на водогрунтовой смеси: , м (2.18.) 2.5.2. Пересчет характеристик насоса при его работе на водогрунтовой смеси. Две характеристики насоса, работающего на гидросмеси, рассчитываются для номинальной частоты вращения рабочего колеса насоса принятого земснаряда, указанной в приложении 1., и представляют собой семейства кривых: ; . Характеристики насоса и принимаются аналогичными характеристикам при работе насоса на воде. При пересчете используются следующие зависимости: , м (2.19) где Нгс – напор насоса при работе на смеси с расходом Qгс; Кн - коэффициент изменения напора от влияния содержащегося в гидросмеси грунта. Численное значение Кн изменяется от 0.7 до 1.0 в зависимости от крупности частиц грунта и плотности гидросмеси (может быть принято: для ила – 0.98, для мелкого песка – 0.97, для среднего песка – 0.94, для крупного песка – 0.89); Н0 - напор насоса при работе на воде с расходом Q (определяется по характеристикам насоса, данным в приложении 2.). , кВт. (2.20) где Qгс – расход насоса при работе на гидросмеси, м3/ч; Нгс – напор насоса при работе на гидросмеси, м; ? - КПД насоса при Qгс. Расчеты характеристик грунтонасосной установки выполняются в табличной форме в соответствии с таблицей 2.5.2. Таблица 2.5.2 Расчет характеристик грунтонасосной установки Расчетные параметры ?гс, кг/м3 Расход смеси, м3/ч 0 ~0.3Qmax ~0.6Qmax ~0.8Qmax Qmax Qгс, м3/ч - 0 300 600 800 1000 Vвс, м/с - 0 1,2 2,4 3,2 4 Vн, м/с - 0 1,2 2,4 3,2 4 Нвс,гс, м 1000 1,0 1,2 1,8 2,4 3,2 1100 1,9 2,1 2,8 3,5 4,3 1200 2,8 3,0 3,8 4,5 5,4 1300 3,7 4,0 4,7 5,5 6,6 Нн,гс, м 1000 0,5 2,0 6,5 11,2 17,2 1100 0,6 2,2 7,2 12,3 18,9 1200 0,6 2,4 7,8 13,4 20,6 1300 0,7 2,6 8,5 14,5 22,4 Нп,см=Нвс,гс+Нн,гс, м 1000 1,5 3,2 8,3 13,6 20,4 1100 2,5 4,3 9,9 15,8 23,2 1200 3,4 5,4 11,6 17,9 26,1 1300 4,4 6,6 13,2 20,1 28,9 Нгс, м 1000 20,2 20,1 19,8 19,6 19,2 1100 22,2 22,1 21,8 21,6 21,1 1200 24,2 24,1 23,8 23,5 23,0 1300 26,2 26,1 25,7 25,5 25,0 Nгс, кВт 1000 0,0 74,6 89,9 94,9 100,6 1100 0,0 82,1 98,9 104,4 110,7 1200 0,0 89,6 107,9 113,9 120,8 1300 0,0 97,0 116,9 123,4 130,8 По результатам расчетов выполняется графическое построение характеристик грунтонасосной установки с целью определения расчетной производительности землесоса (рис. 2.5.2). Рабочая линия Р-Р образуется соединением точек пересечения семейства характеристик насоса и семейства характеристик грунтопровода . Линия М-М ограничений по мощности привода получается при соединении точек, полученных путем перенесения пересечений характеристик с линией максимальной мощности привода Nmax=1.05Nном (Nном – номинальная мощность привода, данная в приложении 1. по вертикали на соответствующие кривые характеристики насоса. Кавитационная линия К-К соединяет точки, полученные как вертикальные проекции пересечений кавитационной характеристики насоса Нвак,пр. и характеристик всасывающего грунтопровода .
Не смогли найти подходящую работу?
Вы можете заказать учебную работу от 100 рублей у наших авторов.
Оформите заказ и авторы начнут откликаться уже через 5 мин!
Похожие работы
Дипломная работа, Разное, 36 страниц
360 руб.
Дипломная работа, Разное, 58 страниц
560 руб.
Служба поддержки сервиса
+7(499)346-70-08
Принимаем к оплате
Способы оплаты
© «Препод24»

Все права защищены

Разработка движка сайта

/slider/1.jpg /slider/2.jpg /slider/3.jpg /slider/4.jpg /slider/5.jpg